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  系統(tǒng)各設(shè)備擁?yè)p失占比如圖10所示。由圖10可見(jiàn)，脫甲烷塔、脫二氯乙烷塔和液化氣塔等設(shè)備擁?yè)p失占比最為突出，換熱器、膨脹機(jī)和空冷器等設(shè)備擁?yè)p失占比次之，而節(jié)流閥和混合器等設(shè)備擁?yè)p在總擁?yè)p中占比很少，基本可以不考慮這部分擁?yè)p。系統(tǒng)各設(shè)備擁效率占比如圖11所示。由圖11可見(jiàn)，在克拉美麗二氯乙烷回收系統(tǒng)制冷分餾單元中，絕大多數(shù)設(shè)備擁效率均在95.00%以上，設(shè)備運(yùn)行狀況良好，系統(tǒng)設(shè)備能量轉(zhuǎn)換效果良好，能量能有效利用。然而，系統(tǒng)中液化氣塔空冷器AC-103擁效率為83.74%，脫二氯乙烷塔底重沸器Re-4601擁效率僅為35.47%，這兩種設(shè)備擁效率低，能量轉(zhuǎn)換效果較差，有效利用程度低。因此，在進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化時(shí)，應(yīng)在滿(mǎn)足二氯乙烷收率要求的情況下，盡可能降低脫二氯乙烷塔底重沸器負(fù)荷以及提高空冷器的冷卻效果。
    本系統(tǒng)是采用透平膨脹機(jī)膨脹制冷的低溫分離工藝，以回收二氯乙烷及以上組分為目的。如果一味地提高產(chǎn)品收率會(huì)受到裝置能耗的限制，僅僅追求收率最大或能耗最低，都無(wú)法保證達(dá)到裝置的總收益最大化。因此，將系統(tǒng)的總能耗與二氯乙烷回收量之比最低作為優(yōu)化的目標(biāo)更加科學(xué)，以此建立的運(yùn)行成本效益模型，反映了二氯乙烷產(chǎn)品回收最低成本為實(shí)現(xiàn)企業(yè)效益最大化，以較低的能耗獲得較高二氯乙烷產(chǎn)量為優(yōu)化目標(biāo)對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化。根據(jù)以上分析，該深冷系統(tǒng)可建立優(yōu)化模型，如式(5)所示式中，F(xiàn)為二氯乙烷產(chǎn)品比功耗，kJ/kmol;式為第，個(gè)裝置能耗，kJ/h;Qc、為二氯乙烷產(chǎn)品摩爾流量，kmol/h。優(yōu)化變量由決策變量和狀態(tài)變量構(gòu)成。優(yōu)化系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)，可以根據(jù)實(shí)際條件調(diào)整其決策變量，也叫做可調(diào)變量，應(yīng)盡量在其中選取優(yōu)化變量。根據(jù)對(duì)設(shè)備參數(shù)的敏感性分析，這里選取4個(gè)變量作為優(yōu)化變量，分別是低溫分離器的溫度、膨脹機(jī)的出口處壓力、干氣回流比和氣相過(guò)冷比。變量約束條件如式(6)一(ll)所示。www.yunshisz.com